引風機工作溫度為135℃，短時工作溫度可達350℃，含塵量為200mg/Nm3,風機轉速達980r/min,葉輪直徑為2300mm,因此,今后風機失效的主要原因是磨損問題。
對此，有必要專門對其防磨措施進行比較，優(yōu)選出合適的耐磨方案。
目前，我公司比較成功而成熟的耐磨方法有：（1）改善風機氣動.性能，減少粉塵對流道的沖刷。因為我們知道，影響磨損速度的參數包括溫度、碰撞速度、角度、顆粒規(guī)格、密度、組成成分和沖擊板材的材質性能,在風機運行工況基本不變的條件下,則顆粒的沖擊角度的影響就十分明顯,而葉輪的磨損就屬于沖擊磨粒磨損，這與靜磨擦機理不同，所以當改變沖刷角度時，就能在一定程度上減輕磨損。通過對氣粉二相流的大量試驗研究，我們掌握了改變粉層沖擊角度而使粉塵沿主流道中央流動的規(guī)律，避免了粉塵主流沖擊磨損的情況；（2）改進風機結構在一定程度上也十分有效。例如，葉輪磨損并不是整個葉輪流道都磨損,其磨損嚴重的區(qū)域主要是葉片進、出口邊和葉片靠近中盤的部位以及葉輪中盤靠近內徑及外徑的部位，為此，將中盤設計制造成鋸齒中盤，可改善葉片磨損和大大減輕對中盤靠近外徑部位的沖擊磨損；（3）耐磨鼻和防磨襯板的運用在防止磨損方面也很成功。為了提高二者的壽命，常常又在其表面采取強化處理，并根據訂貨合同采用下列方法之一：a.表面堆焊碳化鎢、鈷基合金等硬質合金;b.熱噴涂（氧—乙炔火焰噴涂和等離子噴涂） 噴涂材料主要是陶瓷氧化物，一般有氧化鋁和氧化鈦粉，通常用各種噴涂材料的混合劑，也可用鉻-鈷-鎢-硼基或鎳-鉻-硼硬質合金，摻合細粒度碳化鎢60%，噴涂厚度1～1.5mm; c.滲硼 采用固體滲硼比較簡單易行，具有耐磨耐熱耐腐蝕的優(yōu)點； （4）采用工程陶瓷。雖然工程陶瓷耐磨性很好，但其與葉輪母體材質的連接受到限制，甚至二者熱膨脹系數不同也會有不好的影響,例如，如采用環(huán)氧類與硅膠類，其工作溫度不能高于300℃；如采用諸如釬焊型等機械型方法，又對加工工藝和葉輪旋轉線速度提出了要求，因此這方法不推薦用于該工程。
結合上述工程的要求和耐磨工藝性的可實施性，以及招標書中對耐磨問題的要求,我們向用戶推薦下列復合耐磨方案：
1. 采用優(yōu)化氣流流道的措施，改善粉塵沖刷葉片和葉輪中盤的角度，從而減輕沖擊磨損，這是大幅度防止磨損最有效的方法。為此，可通過調整葉道長度，減少葉片出口角度，減少葉片入口氣流攻角，葉輪前盤采用錐弧形等得以實現?？梢灶A計,在保證風機性能的前提下,通過對葉輪幾何參數的調整,能大大減輕磨損.
2. 在葉片和后盤上安裝耐磨襯板以提高葉輪壽命.
3. 在耐磨襯板上堆焊B-V-Cr耐磨層.耐磨層的抗磨損性能主要取決于它的金相組織和硬度,為了抵抗磨粒磨損,金屬必須有比磨粒更高的硬度,一般是在基體中加入適當高于磨粒硬度的硬相;采用的硬相是鉻的碳化物或鈮、鉬、鈦的化合物,因此采用B-V-Cr焊條堆焊是最合適的了.該種堆焊焊條是低氫鈉型藥皮堆焊焊條,堆焊層為馬式體基體中均勻密布細晶粒碳化硼和碳化礬的硬質相,有極高的耐磨性,抗剝落性能明顯高于碳化鎢及高鉻鑄鐵堆焊合金,其焊層硬度可達到HRC≥60.另外,需要指明的是,只所以不推薦噴涂鎳基碳化鎢,是從用戶在現場維護和修復風機葉輪的角度考慮的,因為在現場無專有噴涂設備,而且,即使用戶配置有該設備,但在噴涂過程中要控制葉輪的熱變形以及對葉輪進行退火處理也是十分困難的.
4. 機殼圍板也是磨損的區(qū)域,并且該區(qū)域面積很大,考慮到制造成本和該區(qū)域的氣流速度相對不大,所以沒有必要對其進行噴涂處理,只需加裝防磨內襯板即可.
5. 如果用戶否決堆焊法，我們也可采用噴涂Ni/WC的方法或用戶能夠接受的其他方法替代上述堆焊法。
